在礦井開采過程中，隨著并下巷道的掘進延伸及采區(qū)工作面數(shù)目的增加，通風網(wǎng)絡阻力也將不斷增加。并且隨著產(chǎn)量的增加，礦井瓦斯涌出量也隨著增加。為了適應這種變化，應當根據(jù)需要調(diào)整風機的工況點。 眾所周知離心式通風機常用的調(diào)整工況點的方法有三種：改變?nèi)~輪轉(zhuǎn)速調(diào)整法、前導器調(diào)整法。 閘門節(jié)流法一般在風機投入運行后進行，并且調(diào)節(jié)的幅度也很小，故效果不明顯，目前在礦井運行的4－72系列通風機，大多數(shù)都沒有設置前導器，故不能用前導器調(diào)整工作點。離心．通風機工作點調(diào)整的主要措施暈改變風機葉輪轉(zhuǎn)速，在一般教［科書中，僅只籠統(tǒng)介紹離心式風機可采用更換皮帶輪或電動機5的方法改變?nèi)~輪轉(zhuǎn)速來達到調(diào)整工作點的目的，很少具體介紹g更換皮帶輪或電動機的方法和原則。另外礦用電動機的制造成體較高，價格昂貴，盲目更換會給企業(yè)造成浪費或經(jīng)濟損失。所以，有必要對此加以研討，以充分挖掘設備潛力、節(jié)約資。下面結(jié)合實例說明改變風機工作點的具體過程和效果。 在改變?nèi)~輪轉(zhuǎn)速的操作之前，需要在理論上進行計算。 1.確定新工作點葉輪應有的轉(zhuǎn)速 確定新工作點下風機葉輪轉(zhuǎn)速的方法有兩種·，一是在礦井經(jīng)過網(wǎng)路特性測定之后，可將網(wǎng)路特性曲線繪制在通風機個體特性曲線上，根據(jù)風量、風壓的要求確定新工作點時的轉(zhuǎn)速。如果工作點位于兩條轉(zhuǎn)速線之間，可用內(nèi)插法確定轉(zhuǎn)速。其二，若沒有條件測定網(wǎng)路特性曲線，可用比例定律估算。 2.更換皮帶輪 確定葉輪轉(zhuǎn)速后，接著應考慮更換電動機皮輪來滿足要求。根據(jù)傳動理論，應加大電動機皮帶輪的直徑，不得減小板動輪的直徑。 3.驗算電機的功率 在驗算電機功率時，應按正在使用的電機進行，可先不慮備用系數(shù)，當驗算結(jié)果顯出電機稍有過負荷時，不要盲目技出更換電機，而應對電機運動數(shù)據(jù)進行分析，同時也應分析｝算數(shù)據(jù)和實際運行數(shù)據(jù)之間的誤差因素，通過綜合分析比較方可確定經(jīng)濟合理的方案。 實例：鄭州煤炭集團公司某礦，由于原煤產(chǎn)量增加，急增加礦井風量（該礦井單翼生產(chǎn)，一個風并抽出式通風）。根瓦斯涌出量，確定礦井風量需增加到65m31s，全壓力 1．47hP。該礦通風設備的有關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)如下表1。（l）根據(jù)以上條件，用比例定律估算轉(zhuǎn)速 由n1/n2＝Q1/Q2 得n2=n1 Q2/Q1＝627．5 r/min 表 1 風機型號 4-72-11-NO.20B 電機型號 JS126-8 葉輪轉(zhuǎn)速（r/min） 560 額定電壓（V） 380 實測風量（m3/s） 58 額定電流（A） 210 實測全壓（kPa） 1.176 額定功率（kw） 110 帶輪直徑（mm） D2=800 額定轉(zhuǎn)速（r/min） 730 確定轉(zhuǎn)速為 630r/min。 （2）計算加大后主動帶輪的直徑 D=D2n2/n＝690mm （3）驗算電動機的功率 根據(jù)調(diào)整后參數(shù)Q=65m3/s，全壓1.47kP。，及通風機效率η＝0．82，傳動效率ηc＝0．95，得電動機功率： N＝HQ/（102ηηc）=123kw＞110kw 由此計算數(shù)據(jù)可知電機已過負荷，應更換電機。 （4）對通風機實際運動情況分析 根據(jù)實測：Q=58m3/s，H＝l·17kPa （5）計算電機功率 N理=HQ/（120ηηc）=88kw 風機運行時電動機的電流I＝120A 電壓U＝80v 功率因數(shù) cosφ＝0．9 計算電動機的功率：Nλ＝ kw 由此，電動機的輸人功率與計算功率之間存在著誤差，其√3cosφUI=71kw 電動機的實際輸人功率與計算出的功率的比值為：Nλ/N理=71/88x100%=81% 若按比例考慮，新工作點下電動機的輸人NλxN理=99．6kw＜110kw，可知采用原電動機能滿足要求不超負荷。 5.實際運行結(jié)果 綜合上述分析，該礦仍采用原電動機，只是電機皮帶輪由原先的 610mm更改為 690mm，更換皮帶輪后風機運行狀況良好。工作點調(diào)整后，通過實測風量比原來增加 500m’lmin，全壓增加！ 96Pa滿足了礦井的需要。